Проектирование шарнирной рамы с жестко защемленными стойками
Краткое сожержание материала:
Размещено на
УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ
БЕЛОРУССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ТРАНСПОРТА
ФАКУЛЬТЕТ "ПРОМЫШЛЕННОЕ И ГРАЖДАНСКОЕ СТРОИТЕЛЬСТВО"
КАФЕДРА " Строительные конструкции, основания и фундаменты "
КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
По дисциплине: "Конструкции из дерева и пластмасс"
на тему: «Проектирование шарнирной рамы с жестко защемленными стойками»
Выполнил:
студент гр. ПС-52 Карпенко С.В.
Проверил:
преподаватель Ребеко В.Я.
Гомель 2012
Содержание
Исходные данные (шифр 359)
1. Технико-экономическое обоснование выбранной конструкции
1.1 Определение основных размеров сооружений в плане и профиле
1.2 Выбор типа ограждающих конструкций
1.3 Сравнение вариантов конструкций ограждения и выбор оптимального его варианта
2. Статический расчет поперечной рамы
2.1 Определение расчётной схемы рамы и предварительное назначение размеров её сечений и геометрических параметров оси рамы
2.2 Вычисление нормативных и расчетных нагрузок
2.3 Определение усилий от расчётных нагрузок
2.4 Определение расчётных усилий для характерных сечений рамы при невыгодном сочетании нагрузок
Исходные данные (шифр 359)
1. Схема поперечника2. Пролет l, м3. Вылет консолей а, м4. Высота рамы до карнизного узла H, м5. Пролетная конструкция6. Материал кровли7. Шаг рам, м8. Порода древесины9. Длина здания, м10. Расчетная температура воздуха вотапливаемом помещении, ° С11. Относительная влажность воздуха ц,%12. Снеговой/ветровой район13. Нормативное значение снеговой нагрузки, кПа14. Нормативное значение ветровой нагрузки, кПа |
91894-шифер6ель781780III / II1,00,38 |
1. Технико-экономическое обоснование выбранной конструкции
1.1 Определение основных размеров сооружений в плане и профиле
Трехшарнирные рамы состоят из наклонных элементов ? ригелей и вертикальных стоек или наклонных опорных раскосов. Благодаря совместной работе этих элементов значительно снижается изгибающий момент в ригеле, что позволяет увеличить пролет конструкции до 42 м.
Расчётная схема сооружения приведена на рисунке 1.
Рис. 1 Расчётная схема сооружения
Конструктивная схема сооружения приведена на рисунке 2.
Рис. 2 Конструктивная схема сооружения
Определим высоту в середине пролёта. Принимаем уклон балки 1:4.
м
Т. к. уклон кровли i=0,25, то
Рис. 3 Основные размеры рамы в плане
1.2 Выбор типа ограждающих конструкций
Требуемое сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции определяется по формуле:
,
где - коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающей конструкции,, принимаемый по таблице 5.4 [3], Вт/(м2·°С);
- коэффициент теплопередачи наружной поверхности ограждающей конструкции,, принимаемый по таблице 5.7,Вт/(м2·°С);
- толщина слоя утеплителя, мм.
Нормативное сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции: .
В качестве утеплителя применяем минераловатные плиты, его физические и теплотехнические параметры:
плотность -;
коэффициент теплопроводности -.
Требуемую толщину утеплителя определяем по формуле:
Принимаем теплоизоляционный слой из минераловатных плит толщиной 180 мм.
gут= 0,18·50=9 кг/м2 = 0,09кПа.
В качестве пароизоляции применяем полиэтиленовую плёнку.
Проектирование утепленной панели сборного покрытия под кровлю из асбестоцементных волнистых листов.
Расчет кровли заводского изготовления
Номинальные размеры в плане - 1,56 м; район строительства г. Тамбов (Sg=1,8кПа); уклон кровли 1:4.
Рис. 4 Конструкция утепленной панели сборного покрытия под кровлю из асбестоцементных волнистых листов заводского изготовления
Нормативная снеговая нагрузка:
Sн=Sg0,7=1,80,7=1,26 кПа
Собственная масса асбестоцементных листов 40/150 толщиной 6 мм при массе листа 26,1 кг с учетом нахлестки:
Мш=1,226,1/(1,751,130)=16 кг/м2
Нагрузка от собственного веса шифера: g=0,16 кПа.
Нормальная составляющая погонной расчетной нагрузки:
Изгибающий момент в середине панели:
Примем в панели 2 мощных продольных ребра, соединённых поперечными рёбрами через 1,2 м в шип. По поперечным рёбрам через 500 мм укладываются бруски, к которым будут крепиться листы шифера 40/150[1(прил.A)].
Для древесины ель 2-го сорта fm,0,d=13 МПа, и тогда требуемая высота 2 продольных рёбер из условия прочности на изгиб при b = 10 см
Wтр = Mmax/fm,d =1243:(1,30,95) = 1006,5 см3
составит hтр==17,38 см.
Принимаем нестроганные брусья 100200 (h) мм.
При расстоянии между поперечинами 1,2 м пролёт обрешётки равен 1,2 м и при шаге 0,5 м определим её требуемые размеры как косоизгибаемого элемента:
кН/м;
изгибающий момент при 1-м загружении:
кНм;
изгибающий момент во втором загружении:
кНм
Требуемые моменты сопротивления обрешетки: б=14,030; i=tg б=1/4;
Для 1-го загружения:
Для 2-го загружения:
где n=h/b=1;
см;
bтр=hтр/n=5,3/1=5,3 см.
Принимаем бруски 5050 мм, что хорошо увязывается с толщиной плитного утеплителя и высотой продольных рёбер.
Поверочные расчёты панели
Нагрузки на панель определены в табл. 1.
Таблица 1 - Нагрузки на кровельную панель, кПа
Наименование нагрузки |
Нормативная величина нагрузки |
Расчетная величина нагрузки |
||
1 Постоянная от собственного веса: |
||||
а) асбоцементных листов марки 40/150 1,2х26,1/(1,75х1,130)=16 кг/м2 |
0,16 |
1,2 |
0,192 |
|
б) двух брусков обрешётки 50х502х0,05х0,05х500:1,5=1,7 кг/м2 |
0,017 |
1,1 |
0,0187 |
|
в) утеплителя д =180 мм, г =50 кг/м3 |
0,09 |
1,3 |
0,117 |
|
г) продольных ребер 2х100х200 мм |
||||
2х0,1х0,2х500:1,5=13 кг/м2 |
0,013 |
1,1 |
0,0147 |
|
д) поперечных рёбер с шагом 1,2 м 0,05х0,1х500:1,2=2,1 кг/м2 |
0,021 |
1,1 |
0,0231 |
|
е) нижней обшивки из асбоцемента д =6мм |
0,15 |
1,2 |
0,18 |
|
<...
Другие файлы:
Составление уравнений равновесия и расчет действующих сил Расчёт рамы Деревянные рамы для применения в сельской местности Проектирование производственного здания с мостовыми кранами Трехшарнирные рамы |